楼板范本施工方案（精品多篇）

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各类大型建筑的工程的增加，不仅对建筑工程的施工难度提出了要求，也对建筑工程的施工技术提出了新的挑战，即对于高大楼板的施工，一定要保证施工安全，避免由于模板的支设施工不利导致的坍塌现场的产生，因此在此类工程的施工过程中，有关施工部门应该加强对高大楼板模板支设施工的方法上的控制，尽量实现对其安全管理水平的最大化。

1、工程概况

下面笔者将以一个建筑工程为例，对工程的模板支设问题进行分析，假设该工程是一个A级写字楼，地下两层，地上二十四层，是一种典型的高大楼板的建筑形式，所以在其施工的模板支设过程中，应该全面充分的考虑各种工程结构和尺寸问题。这个施工中的建筑的超高结构主要是大厅的两层高结构，总体高度可以达到十八点五米，并且整个空间呈现梯形结构，最大的跨度在十五米左右，属于高大楼板的模板结构，因此，早混凝土的选择时，应该使用的型号为c35，初步设计的楼板厚度为120mm。

2、高大模板支撑体系设计方案

2.1高大模板支撑搭设

由于这个工程中的楼板的高度和跨度都比较大，所以，在支设过程中，初步设计的高度为十四米，即在最大跨度为十五米的情况下，十四米的支设尺寸可以实现对其横截面以及纵向体系的有效支撑。另外，还应该对其横纵向的剪刀支撑进行严格的计算，由于剪刀支撑同地面的夹角的最好支撑范围在四十五度到六十度之间，所以应该选择合适的沿梁方向进行设置。并且在龙骨的钢结构的选择上应该注意选择硬度和强度能够满足支撑点的压力要求的管材，对于龙骨应该选择合适的体积尺寸的木方进行设置，才能实现对支撑的各个角度和环节质量的有效控制。

2.2高跨柱施工

即在模板支设的施工过程中，采用先行浇筑的方式对于模板中的钢结构进行浇筑，这样不仅可以实现对构件质量的有效控制，还能够根据施工需要对模板高度进行灵活的调节，一般来说，在第一次浇筑的时候应该略高，而后每一次浇筑的高度进行逐次递减，这样在三次浇筑后，给接茬部位贴好制定的海绵条，以此来实现对模板底部的防滑处理。

2.3构造要求

2.3.1基础处理

在结构的模板支设的过程中，还应该注意对楼板的混凝土结构的基础处理，即要对地下室所在位置的原有的模板进行一定保留的同时，在实现对其垫高和位置的合理调整。

2.3.2立杆、水平杆

根据工程的模板结构施工要求，应该对各种接扣件的位置进行检测，避免由于搭错导致导致的结构错位。

（1）在模板的立杆接头处对于接头进行处理的过程中，应该注意的是要保证接口处的接头相互错开，即相互应该间隔一定的等距离间距，这样做的目的在于可以实现对中心距主节点距离的调节，避免由于钢管结构的缝隙导致的立杆内径不一致。

（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，这样可以在施工支设环节确保工程的模板结构的刚度和强度符合支架要求，不仅可以实现纵向的水平杆设置，还能够实现对横向的拉杆增设的对接，有助于根据工程的施工情况进行自由的调节。

（3）在模板主节点处应该加强对扣件的严密性的控制，即要对其进行竖向和水平角度的双向扣紧，避免由于其受力后出现的弯曲变形影响荷载力，根据荷载计算方式对其承载的最大应力进行计算。

2.3.3剪刀撑设计

（1）首先应该加强对高架支撑部位的水平方向的加强，即对立杆连接部位的水平结构进行处理和加强，可以有效的提高剪刀撑设计的强度。

（2）其次对剪刀撑周围的里面应该进行剪刀撑的连续处理，即根据其竖向的结构进行延续性的剪刀撑设置，这样可以将剪刀撑的宽度和竖向剪刀撑的角度进行连接，实现对水平面的合理支撑，为了保证剪刀撑结构的温度，还应该对其进行三道防护设置。

（3）剪刀撑采用搭接，并且要做好搭接接头的尺寸控制，对于各个接头之间的距离要进行严格的测量，不得小于100mm，另外，剪刀撑的角度仍然要保证在45°至60°之间。

2.3.4顶部支撑点的设计

（1）顶部支持应该采用可以支持的托架式的横杆，这种横杆的高度不得低于300mm。

（2）在近顶部支持的舍得过程中，还应该重视对支点的同立杆距离之间的设置，不得大于200mm。

2.3.5连墙件的设置

（1）要做好本工程中的模板工程的支设，就必须要对相关的墙体结构的支点进行固定，即对各个结构之间的节点进行选择。

（2）固节点水平之间应该保证同样的水平距离之间的间隔，并且在竖向的距离上应该同原有的建构之间进行角度一致，才能实现对结构的强度的增加。

3、施工技术安全管理措施

要想实现对高大楼板模板支设施工的有效工程质量控制，就必须要对工程进行施工全过程控制，从工程的施工前准备到施工中质量监督以及后期的施工质量验收，都进行严格的安全管理。

3.1事前控制

确保施工质量，杜绝安全事故发生，提高施工工艺水平，满足设计要求。

1）有关的工程技术人员应该根据工程的实际施工现场可能出现的各种工程施工难点进行重点的方案设计和技术指导，并且根据工程的实际施工情况，对其相关方案进行严格的技术审查和审批。

2）对工程的施工队伍的资质进行严格的审核，对于工程施工参与人员的施工技术水平和施工经验进行严格的控制，任用具有相关能力和技术的施工队伍。

3）对工程的施工材料进行严格的入场审核，即根据施工材料的质量控制标准，以及工程的施工要求，对现有的各种材料的质量进行全面的施工前检测。并及时对现场材料进行复检，合格后方可使用，对不满足要求的材料坚决不允许使用。

3.2事中控制

在某总部大厦工程高支模施工中，严格推行项目部责任制管理，杜绝每个环节可能出现的问题，安排专门的安全员与质检员实时跟踪监察，能够及时发现并且解决可能发生任何问题。同时严格控制施工现场荷载严格不能超过设计荷载，对其应有应急解决方案，并且在支架上方不能堆放钢筋等材料。

3.3事后控制

1）严格设计混凝土的浇筑方案，一定保证模板支架在施工的过程中能够均衡受载，最好能够使用从中部往两边扩展的浇筑技术。

2）专心听取专家的每个意见，严格遵照施工验收的规范制度进行验收工作。所有高支模一共分为三批次验收，认真做好项目技术主管责任制与专家认证制。整体验收由项目经理、项目技术负责人、专家组、甲方监理一起验收，完全采用签字确认制度，验收过程中如果发现的问题马上组织施工人员解决相应问题，最终一定是项目技术主管签发混凝土浇筑令。

3）在浇筑的过程中，安排专门的安全人员针对支撑架来全程地监测，如果发现下沉与松 ……此处隐藏21000个字……

1、底板计算

（1）底板计算

抗弯强度验算

计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载，模板自重，新浇砼的重量，钢筋重量及振捣砼产生的荷载，均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。

底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M

砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M

钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M

振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M

根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90的折减系数，所以q=0.9×4.87=4.38kn/m

（2）验算底模抗弯承载力

底模下面顶撑间距为0.6米，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得：

L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

Ｍmax＝－0.12Lql2=－0.12×4.38×0.62=0.191kn·m

按下列公式验算

Ｍmax/Wn≤kfm

Ｍmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

满足要求

（3）抗剪强度验算

Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN

Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2

Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2

满足要求

（4）挠度验算

验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载

q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

满足要求

２、侧模板计算

（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１.２。

采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：

Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2

振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2

总侧压力q1=1.2（13.2+4）=20.64KN/M2

化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M

（2）验算抗弯强度

按四跨连续梁查表得：

Ｍmax=－0.12ql2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3

所以Ｍmax/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM2

满足要求

（3）抗剪强度验算

Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2

满足要求

（4）挠度验算

q=0.6×（13.2+4）=10.32kn/m

Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

[W]=450/400=1.13MM>0.24MM

3、顶撑计算

钢楞选择直径48×3.5mm的钢管，间距0.6m,在3.6M高度的中间纵横各设两道水平支撑。

L0=3.6/3=1.2m

i=（I/A）0.5=（12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

λ=L0/i=1600/15.79=101.33

（1）强度验算

已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

满足要求

（2）稳定验算

因为λ=101.33查表得稳定系数ф=0.628

N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

符合要求

4、插销抗剪强度验算

N/2A0=7.73×0.75/[2×（3.14×122/4]=7.73×0.75/（2×113）=25.6N/mm2

（4）按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载

N/xA+BMX/[rxWix（1-0.8×N/NEx）≤f

N/（0.487×452）+（1×24N）/{1.15×3862.88×[1-0.8×（N/3862.88）]}≤f=215N/mm2

求得允许荷载为N=13.2KN

A─套管钢管截面面积（mm2）查表A=452（mm2）

Ah─插管钢管截面面积（mm2）查表Ak=357（mm2）

x─轴心受压构件稳定系数

长细比λ=UL/i2（L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm）

换算系数U=（1+h/2）0.5h=I2（套管贯性矩）/I1（插管贯性矩）

─等效弯矩系数=1.0

Mx─偏心弯矩值Mx=N.ee=d1/2=48/2=24mm

Wix─钢支柱截面抵抗矩（mm3）

E─钢柱弹性模量（N/mm2）E=2.06×105N/mm2

d1─套管直径d1=48mm

d2─插管直径d2=43mm

其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。

fc──木材顺纹抗拉强度设计值

fv──木材顺纹抗剪强度设计值

fm──木材抗弯强度设计值

Mmax──最大弯矩W──净截面抵抗矩

Vmax──最大剪力τmax──最大剪应力

ω──受弯构件挠度i──回转半径

η──长细比An──净截面面积

ф──轴心受压构件稳定系数

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